Снижение потерь при хранении светлых нефтепродуктов Экспериментальное обоснование применения теплоотражающих микросферных покрытий РВС

Ключевые слова: потери нефтепродуктов, резервуары РВС, «малые дыхания», светоотражающие покрытия, теплоизоляция, технико-экономическая оценка. 


 


 




 Светлые нефтепродукты активно используются в промышленности и народном хозяйстве. Наблюдается устойчивая динамика увеличения объемов их потребления. В процессе использования необходимо учитывать факторы, влияющие на ухудшение количественных и качественных показателей.




 Актуальность снижения испарения нефтепродуктов при хранении обусловлена комплексом технико-экономических и технологических факторов, определяющих эффективность функционирования топливно-энергетического комплекса. С позиций ресурсосбережения минимизация потерь углеводородов направлена на максимизацию полезного использования ресурса, сохранение качественных характеристик продукта, повышение энергоэффективности логистической цепи и снижение капитальных и операционных затрат [1, 2, 3, 5]. С точки зрения экологии сокращение испарения предотвращает загрязнение атмосферного воздуха летучими органическими соединениями, защищает педосферу и гидросферу от химического загрязнения и сохраняет биоразнообразие в районах размещения объектов нефтегазовой инфраструктуры [4, 5].




 Классификация потерь нефтепродуктов и способы их сокращения подробно описаны в работах [1, 2, 4, 10]. В [1, 2] отмечается, что на количественно-качественные потери влияет колебание температуры газового пространства резервуара. За счет «малых» дыханий могут наблюдаться значительные потери нефтепродуктов от испарений.




 В качестве одного из простых и проработанных способов сокращения потерь нефтепродуктов от испарения в работах [1, 2, 4] приводится применение светоотражающей краски или светоотражающих покрытий. В подавляющем большинстве для окрашивания резервуаров для нефтепродуктов применяют белую краску. Для повышения отражения солнечного света может применяться специальное покрытие в соответствии с патентами [6, 7]. Эффективность применения специальных светоотражающих покрытий резервуара приведена в работе [1]. В соответствии с экспериментальным и математическим моделированием потери нефтепродуктов из резервуаров со светоотражающим покрытием уменьшаются в два раза по сравнению с резервуарами, окрашенными белой краской.




 В настоящей работе приводится экспериментальное и математическое моделирование применения специального светоотражающего лакокрасочного покрытия для сокращения потерь нефтепродуктов.




 В качестве объекта исследования рассматривался процесс хранения светлого нефтепродукта (бензин марки АИ-95) в вертикальном стальном цилиндрическом резервуаре со стационарной конической крышей. Для эксперимента использовались модельные емкости – металлические баки вместимостью около 0,45 л, внутренняя и наружная поверхность которых была зачищена наждачной бумагой средней зернистости и обезжирена для обеспечения адгезии покрытий.




 Исследовались три типа наружной защиты модельных резервуаров:




 · Контрольный вариант – покрытие одним слоем стандартной белой краски по металлу (аэрозольная эмаль) без каких-либо модифицирующих добавок. Этот вариант принят за базовый, поскольку светлая окраска является наиболее распространенным пассивным средством снижения нагрева на действующих объектах.




 · Фольгированное отражающее покрытие – модельная емкость полностью обернута алюминиевой фольгой с тщательной проклейкой стыков. Такой материал обеспечивает высокий коэффициент отражения в инфракрасном диапазоне (до 90–92 %), но не создает теплоизоляционного барьера за счет газовых полостей.




 · Композитное покрытие с двухкомпонентной светоотражающей добавкой – состав, приготовленный из 300 мл жидкой белой краски по металлу и 300 мл двухкомпонентной светоотражающей добавки. Компоненты перемешивались до получения однородной вязкой массы, после чего наносились кистью в один слой. Толщина слоя после высыхания составляла 400–600 мкм, что соответствует рекомендациям производителей аналогичных промышленных составов. Теплофизические характеристики добавки (коэффициент теплопроводности 0,018–0,045 Вт/(м·К), плотность 0,32–0,75 г/см³, отражательная способность до 90–92 %) были приняты по литературным данным [5, 11].




 В качестве хранимой жидкой фазы во всех модельных резервуарах использовался один и тот же образец товарного бензина АИ-95 из одной партии, чтобы исключить вариации фракционного состава. Объем заливки составлял 80 % от внутреннего объема каждой банки, что имитирует типичный уровень заполнения промышленного резервуара (85 % по высоте с учетом формы крыши).




 Эксперимент проводился в помещении при постоянной начальной температуре окружающего воздуха (20 °C). Три модельные емкости размещались на одной горизонтальной поверхности на одинаковом расстоянии (28 см) от источника теплового излучения – галогенной лампы мощностью 50 Вт с непрерывным спектром в диапазонах UVB и UVA, имитирующей солнечную радиацию в летний период. Такое расстояние подбиралось эмпирически, чтобы обеспечить заметный, но не разрушительный нагрев образцов в течение цикла.




 В крышке каждой банки сверлилось сквозное отверстие диаметром 1,5 мм, выполнявшее функцию упрощенной модели дыхательного клапана: через него стравливалось избыточное давление паровоздушной смеси, а при остывании подсасывался атмосферный воздух. Температура газового пространства внутри каждой емкости фиксировалась хромель-алюмелевыми термопарами (тип К), помещенными в отверстие крышки так, чтобы чувствительный элемент находился в паровой фазе над поверхностью бензина, не касаясь жидкости. Показания снимались каждые 30 минут в течение всего цикла «нагрев – стабилизация – охлаждение» общей продолжительностью 5 часов (300 минут) [13].




 До начала опыта каждая банка с бензином взвешивалась на электронных весах с ценой деления 0,01 г (начальная масса). После завершения полного цикла, когда температура всех образцов возвращалась к комнатной, проводилось повторное взвешивание. Разность начальной и конечной массы принималась за абсолютные потери бензина от испарения за один цикл. Для каждого типа покрытия эксперимент повторялся трижды с новой порцией бензина и свежими образцами покрытий, чтобы оценить воспроизводимость результатов и рассчитать средние значения.




 По результатам каждого опыта определялись следующие величины.




 Абсолютные потери массы Δm (г) вычислялись как разность масс до и после цикла:




<img width="133" src="/upload/medialibrary/894/02721wjo3auuu4cp199eqhzkusxarovd/content_img.png" height="21" v:shapes="_x0000_i1025">




 Относительные потери (в процентах от начальной массы) рассчитывались по формуле:




<img width="139" src="/upload/medialibrary/fbc/qmbi1usr48pbssqj84trcmardalnt9at/content_img.png" height="42" v:shapes="_x0000_i1025">




 Для оценки интенсивности испарения в течение цикла использовалась средняя скорость потерь <img width="20" src="/upload/medialibrary/64f/rf7cdtnw3wgm81g8gfcns6t8gmhbp4l7/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025"> (г/ч), определяемая как отношение абсолютной убыли к длительности эксперимента τ (5 ч):




<img width="67" src="/upload/medialibrary/dbd/gbyvetugznkfdm07da7wyehlahxf22du/content_img.png" height="38" v:shapes="_x0000_i1025">




 Для каждого типа покрытия вычислялось среднее арифметическое значение по трем параллельным опытам. Коэффициент снижения потерь K для композитного покрытия со светоотражающей добавкой определялся как отношение средней интенсивности испарения контрольного варианта (белая краска) к средней интенсивности для покрытия с добавкой:




<img width="86" src="/upload/medialibrary/952/0zg1tvhayewdn85pdoomjzw1lt0nnnn3/content_img.png" height="42" v:shapes="_x0000_i1025">




 Этот коэффициент в дальнейшем использовался для экстраполяции результатов на промышленный резервуар.




 Для переноса полученных данных на реальный объект был выбран типовой вертикальный стальной резервуар объемом 5000 м³ (РВС-5000) со стационарной конической крышей, соответствующий ГОСТ 31385–2016 [8]. Его геометрические параметры: диаметр D = 22,8 м, высота стенки H = 11,92 м, высота конуса крыши Hк = 0,7 м. Принят рабочий уровень заполнения бензином 85 % по высоте, что соответствует высоте взлива Hвзл ≈ 10,0 м.




 Объем газового пространства Vг определялся как произведение площади зеркала жидкости Fн (площадь круга диаметром D) на среднюю высоту газовой подушки Hг. Средняя высота газового пространства рассчитывалась по формуле:




<img width="134" src="/upload/medialibrary/9d0/s7mf3oy9mnk3s1moq3qg60t1wdx6aq5f/content_img.png" height="37" v:shapes="_x0000_i1025">




 где последний член учитывает коническую форму крыши.




 Площадь зеркала:




<img width="66" src="/upload/medialibrary/8c4/3301gqhke715duyvjvqc2sqw7bqtgtpl/content_img.png" height="40" v:shapes="_x0000_i1025">




 Температурный режим для расчета потерь от «малых дыханий» принимался на основании экспериментальных данных. Для резервуара с обычной белой краской максимальная температура газового пространства в дневные часы составляла 32 °C (305 K), минимальная (ночная) – 20 °C (293 K). Для резервуара с покрытием на основе светоотражающей добавки эти значения составляли соответственно 27 °C (300 K) и 20 °C (293 K). Предполагалось, что ночное остывание определяется главным образом конвекцией и радиационным выхолаживанием, мало зависящими от типа покрытия.




 Суточные потери от «малых дыханий» Gмд (кг/сут) рассчитывались по методике Н.Н. Константинова, адаптированной для условий хранения бензинов [9, 11]:




<img width="284" src="/upload/medialibrary/45f/0yldln9xxqgy7jpt9e2iaxeu7pmr4s6i/content_img.png" height="44" v:shapes="_x0000_i1025">




 где: <img width="15" src="/upload/medialibrary/445/9070bwgqbmn12fs8tpwvbm6v2oauhafx/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025"> – атмосферное давление (принято нормальным, 101,3 кПа);




<img width="66" src="/upload/medialibrary/5b3/4vos3slk7ntv9ojww1zybdyl7tk1rzyb/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025"> Па и <img width="75" src="/upload/medialibrary/67c/crjqobvxx34wg0fnqza2xwubuamhupk7/content_img.png" height="21" v:shapes="_x0000_i1025"> Па – настройки соответственно впускного и выпускного дыхательных клапанов (для РВС со стационарной крышей);




<img width="30" src="/upload/medialibrary/eef/0qzcyyg1f4207os92pnu7zo33tcu5q18/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025"> и <img width="30" src="/upload/medialibrary/017/sr37z2s8stigxzv3acq8s1kas68g84mk/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025"> – парциальные давления насыщенных паров бензина при температурах <img width="32" src="/upload/medialibrary/0ff/2rnn2w4pp8irpfble8fcfc1xerlt1q06/content_img.png" height="21" v:shapes="_x0000_i1025"> и <img width="34" src="/upload/medialibrary/61b/yr5tda85izktumfetbg0mic4qil5aunu/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025">, определенные по справочным данным для бензина АИ-95;




<img width="10" src="/upload/medialibrary/175/rl8z0eq0pib8ee78fwwl637eevx2n5ge/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025"> – среднее массовое содержание паров в газовом пространстве, вычисленное с учетом молекулярной массы паров и уравнения состояния идеального газа.




 Для учета неполного насыщения газового пространства парами в реальных условиях (в отличие от теоретически предельного) в расчет вводился поправочный коэффициент <img width="76" src="/upload/medialibrary/70d/o826ue5tbfq23mma7kf37f830p73za82/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025">, рекомендованный в отраслевых методиках [2, 3].




 Расчет для контрольного варианта выполнялся непосредственно по формуле. Для варианта с добавкой использовался коэффициент K, полученный экспериментально:




<img width="116" src="/upload/medialibrary/397/fz83lglazlcx06hh4jccxs1z0l85q818/content_img.png" height="22" v:shapes="_x0000_i1025">.




 Годовая экономия топлива <img width="35" src="/upload/medialibrary/af8/1r0zzu5f57ai0ydm2g06fwva03sybghc/content_img.png" height="21" v:shapes="_x0000_i1025"> за счет применения покрытия вычислялась как разность суточных потерь, умноженная на продолжительность активного периода «малых дыханий», которая для климатических условий средней полосы России принята равной 180 суткам (с мая по октябрь) [9]:




<img width="206" src="/upload/medialibrary/054/ktiqu7ixlc8dtc0xwfedy1w60kbs9e2e/content_img.png" height="22" v:shapes="_x0000_i1025">




 Экономическая эффективность оценивалась путем сопоставления единовременных затрат на приобретение материалов и нанесение покрытия с годовой экономией от сокращения потерь товарного продукта. Стоимость материалов и работ принималась по рыночным ценам на момент проведения расчета (2026 г.) на основе анализа коммерческих предложений поставщиков лакокрасочной продукции. Для перевода массовой экономии в объем использовалась средняя плотность бензина АИ-95 при 20 °C (0,750 кг/л). Стоимость сэкономленного топлива определялась умножением объема на оптовую цену бензина (принята 65 руб./л по данным открытых источников на начало II квартала 2026 г.) [12].








 В ходе трех серий параллельных опытов на модельных емкостях с различными типами наружного покрытия были получены количественные данные по убыли массы бензина АИ‑95 за полный цикл «нагрев – стабилизация – охлаждение» продолжительностью 5 часов. Условия теплового воздействия (галогенная лампа мощностью 50 Вт, расстояние 28 см, начальная температура 20 °C) были идентичными для всех образцов. В таблице 1 представлены средние арифметические значения по трем независимым результатам для каждого типа покрытия.




 ТАБЛИЦА 1. Средние значения потерь массы бензина в модельных резервуарах за один цикл 
<img src="/upload/medialibrary/dfa/bx72lo5tsu18esmvx3ujswqri0l9s77i/content_img.png">








 Наихудшие показатели зафиксированы для контрольного образца, окрашенного стандартной белой краской. Абсолютные потери составили в среднем 1,137 г, что соответствует 0,437 % от начальной загрузки. Фольгированное покрытие уменьшило испарение до 0,710 г (0,267 %), то есть примерно в 1,6 раза по сравнению с контролем. Наименьшие потери отмечены для композитного покрытия с микросферами – 0,637 г (0,245 %), что в 1,78 раза меньше, чем у белой краски.




 Интенсивность испарения, рассчитанная как отношение абсолютных потерь к длительности цикла (5 ч), составила:




 - для белой краски: <img width="186" src="/upload/medialibrary/447/oyqy4dc5fy1rlqinhkhnmxy4slrelp9y/content_img.png" height="22" v:shapes="_x0000_i1025"> г/ч;




 - для фольгированного покрытия: <img width="177" src="/upload/medialibrary/742/8hz5mexavg6b6k3txq4t9nyvc431z3zf/content_img.png" height="22" v:shapes="_x0000_i1025"> г/ч;




 - для покрытия с микросферами: <img width="182" src="/upload/medialibrary/03c/dovbnfpm7liejwyhsbbn0852j1uo7ybp/content_img.png" height="22" v:shapes="_x0000_i1025"> г/ч.




 Коэффициент снижения потерь для композитного покрытия относительно контроля составил <img width="168" src="/upload/medialibrary/564/h3uvtofo47zs2wwhc0xeqlx4aoarxqs9/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025">.




 Динамика температуры газового пространства в ходе экспериментов представлена в таблице 2 (средние значения по трем опытам) и на рисунке 1.


 
 ТАБЛИЦА 2. Средняя температура газового пространства модельных резервуаров в зависимости от времени, °C 
<img src="/upload/medialibrary/3c0/emu07a13fyk8yycmdit4kgyqcmc28p3x/content_img.png"> 
 






 Контрольный образец прогревался наиболее интенсивно: уже к 30-й минуте температура достигла 32 °C и далее стабилизировалась на уровне 32–33 °C, удерживаясь в этом диапазоне около 3 часов. Фольгированное покрытие дало пик 28,7 °C (на 4–5 °C ниже контроля). Наименьший разогрев зафиксирован для образца с микросферами – максимальная температура не превышала 26 °C, что на 7 °C ниже, чем у белой краски, и на 2,7 °C ниже, чем у фольги.




 При этом кривая нагрева для микросферного покрытия (рисунок 1) отличалась более пологим подъемом и плавным выходом на плато, тогда как контрольный образец демонстрировал резкий скачок в первые полчаса. Фаза охлаждения после отключения лампы (интервал 210–240 мин) протекала сходно для всех образцов, однако «микросферное» покрытие остывало несколько медленнее, что указывает на его теплоизолирующие свойства.




 РИСУНОК 1. Кривые нагрева (по средним значениям) газовых пространств трех модельных резервуаров 
<img src="/upload/medialibrary/8f1/900swof04nolsyleilazfn3h9jp77f96/content_img.png">




 Для типового вертикального стального резервуара РВС-5000 со стационарной конической крышей были приняты геометрические параметры: диаметр 22,8 м, высота стенки 11,92 м, высота конуса крыши 0,7 м. При заполнении на 85 % по высоте (взлив 10,0 м) средняя высота газового пространства, рассчитанная по формуле <img width="148" src="/upload/medialibrary/8d7/6b99lpt2vmsysjwqhv7og17u3zrjftrf/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025">, составила 1,67 м. Площадь зеркала жидкости <img width="159" src="/upload/medialibrary/c83/o69yoc9xdjtogm4l90kivhd0ctoho9sd/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025"> м². Соответственно, объем газового пространства <img width="148" src="/upload/medialibrary/01c/mj29pu8f1skiebh5jeppg3a7j4p2sof8/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025"> м³.




 Расчет суточных потерь от «малых дыханий» выполнялся по методике Н.Н. Константинова с поправочным коэффициентом на неполное насыщение <img width="76" src="/upload/medialibrary/70d/o826ue5tbfq23mma7kf37f830p73za82/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025"> [9]. Для контрольного варианта (белая краска) с максимальной температурой газового пространства 32 °C (305 K) и минимальной 20 °C (293 K) суточные потери составили:




<img width="138" src="/upload/medialibrary/9eb/31n11exj7s30ws2n6xptceczbsgszos4/content_img.png" height="22" v:shapes="_x0000_i1025">




 Для варианта с покрытием на основе светоотражающей добавки, где пиковая температура снижена до 27 °C (300 K), расчет по той же формуле дал величину порядка 30,2 кг/сут. Это значение было дополнительно проверено через экспериментально определенный коэффициент снижения <img width="62" src="/upload/medialibrary/d37/nrldyvb1t4hr7zw3iu8r63vz9rd66tba/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025">: <img width="175" src="/upload/medialibrary/a81/ifdidhuykm26qwn1t9x0ol65w0o87cvl/content_img.png" height="21" v:shapes="_x0000_i1025"> кг/сут. Оба подхода дали совпадающие результаты.




 Таким образом, применение светоотражающего покрытия с добавкой позволяет сократить суточные потери бензина на <img width="129" src="/upload/medialibrary/d5a/zfn0id5luvhrnve6cj161iljm8zmcrdn/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025"> кг в сутки в летний период.




 Активный период «малых дыханий» для климатических условий средней полосы России (с мая по октябрь) принят равным 180 суткам [9]. Для этих условий годовая экономия бензина на одном резервуаре РВС-5000 составила:




<img width="264" src="/upload/medialibrary/690/kix8b0jz8jomuvrk9b3w396y9z0eorpw/content_img.png" height="21" v:shapes="_x0000_i1025">




 При средней плотности бензина АИ-95 0,750 кг/л это соответствует 5712 литрам сохраненного топлива. В денежном выражении при оптовой цене 65 руб./л годовая экономия достигает:




<img width="171" src="/upload/medialibrary/d6a/qp6cziuvpk24mut8nyx013imhrlfl3su/content_img.png" height="20" v:shapes="_x0000_i1025">




 При этом затраты на приобретение материалов (светоотражающая добавка, связующее, грунтовка) для одного РВС-5000 оцениваются в диапазоне 180–250 тыс. руб. в зависимости от региона, квалификации подрядчика и текущих цен на лакокрасочную продукцию.




 Сопоставление единовременных затрат с годовой экономией (371,3 тыс. руб.) показывает, что срок окупаемости составляет менее одного года (приблизительно 7–8 месяцев). При заявленном производителями сроке службы покрытия 7–10 лет (при условии периодического визуального контроля и локального ремонта повреждений).




 Предотвращенные потери бензина в объеме 4284 кг/год на один резервуар означают, что именно такое количество летучих органических соединений не поступит в атмосферу [5]. Кроме того, снижение массы выбросов напрямую влияет на размер платы за негативное воздействие на окружающую среду [4].




 Проведенное исследование подтверждает, что применение специальных светоотражающих покрытий является эффективным и технически реализуемым способом снижения потерь светлых нефтепродуктов при хранении в вертикальных стальных резервуарах. Физический механизм снижения потерь связан не столько с высокой отражательной способностью самого покрытия (которая сопоставима с обычной белой краской), сколько с его теплозащитными свойствами, обусловленными низкой теплопроводностью и наличием газонаполненных микрополостей в структуре композита. Это обеспечивает более пологий характер нагрева газового пространства и снижение пиковых температур, что непосредственно влияет на парциальное давление насыщенных паров и, как следствие, на интенсивность «малых дыханий».




 Важно отметить, что предлагаемое решение органично вписывается в существующую эксплуатационную практику: технология нанесения не требует остановки резервуара на длительный срок или замены конструктивных элементов, а сам материал может наноситься как при новом строительстве, так и в ходе плановых ремонтно-восстановительных работ. С позиций системного анализа эффект от внедрения не ограничивается прямым экономическим результатом – снижение испарения влечет за собой уменьшение пожарной опасности резервуарного парка, сокращение платежей за негативное воздействие на окружающую среду и улучшение экологической обстановки в прилегающих районах.




 Полученные экспериментальные данные на модельных емкостях и выполненный на их основе расчет для промышленного резервуара РВС‑5000 показывают, что срок окупаемости дополнительных затрат на покрытие не превышает одного года при заявленном сроке службы материала 7–10 лет, что делает данное техническое решение экономически обоснованным. Вместе с тем для более точной количественной оценки долгосрочной эффективности целесообразно проведение натурных испытаний на действующих резервуарах в различных климатических зонах с учетом реальной инсоляции и ветровых нагрузок, а также исследование влияния старения покрытия на его отражающие и теплоизолирующие характеристики в процессе эксплуатации.


 








Литература








 1. Применение специального покрытия на объектах транспорта и хранения нефти и нефтепродуктов / О.С. Босюк, В.Ю. Данов, В.П. Пивнов, М.А. Пивнова // Модели, системы, сети в экономике, технике, природе и обществе. – 2016. – № 2 (18). – С. 120–127. – EDN WFLZZV.




 2. Методики учета потерь нефтепродуктов при «малых дыханиях» / В.П. Пивнов, А.А. Ганиева, Р.Т. Лайпанов [и др.] // Вестник научных конференций. – 2023. – № 4-3(92). – С. 84–87. – EDN XUPWPU.




 3. Учет потерь нефтепродуктов при хранении с помощью автоматизированной системы / В.П. Пивнов, Р.Т. Лайпанов, Ц. Хуан [и др.] // Естественные и технические науки. – 2023. – № 6 (181). – С. 254–257. – EDN QQCBYO.




 4. Зыбарева, Н.А. Анализ традиционных и инновационных технологий защиты от испарения при хранении нефтепродуктов / Н.А. Зыбарева, М.М. Бердник // Рассохинские чтения-2026: материалы 18-й международной конференции, Ухта, 05–06 февраля 2026 года. – Ухта: Ухтинский государственный технический университет, 2026. – С. 344–349. – EDN WJRCBR.




 5. Пильник, Ю.Н. Возможные последствия от аварий резервуаров для хранения нефтепродуктов / Ю.Н. Пильник, А.Г. Бердник // Севергеоэкотех-2011: материалы XII Международной молодежной научной конференции : в 5 частях, Ухта, 16–18 марта 2011 года. Том Часть 4. – Ухта: Ухтинский государственный технический университет, 2011. – С. 335–337. – EDN WZNVBH.




 6. Патент на полезную модель № 168774 U1 Российская Федерация, МПК B32B 1/02, B32B 33/00, B32B 15/00. Отражающая пленка: № 2016107904: заявл. 04.03.2016: опубл. 17.02.2017 / В.П. Пивнов, М.А. Пивнова, В.Ю. Данов [и др.]. – EDN GHIGNC.




 7. Патент № 2641922 C2 Российская Федерация, МПК B32B 15/08, F17C 1/00, B65G 5/00. Способ изготовления резервуара для хранения и транспортировки нефти, нефтепродуктов и сжиженного природного газа: № 2016107902: заявл. 04.03.2016: опубл. 23.01.2018 / В.П. Пивнов, М.А. Пивнова, В.Ю. Данов [и др.]. – EDN TVWBYY.




 8. ГОСТ 31385–2016. Резервуары вертикальные цилиндрические стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие технические условия. – Введ. 2017-03-01. – М.: Стандартинформ, 2017. – 94 с.




 9. Коршак, А.А. Основы нефтегазового дела: учебник / А.А. Коршак, А.М. Шаммазов. – 3-е изд., испр. и доп. – М.: Недра, 2010. – 528 с.




 10. Коршак, А.А. Метод прогнозирования потерь нефти и нефтепродуктов от «больших дыханий» за длительный период / А.А. Коршак, Ан. А. Коршак // Проблемы сбора, подготовки и транспорта нефти и нефтепродуктов. – 2018. – № 5. – С. 79–87.




 11. <a rel="nofollow target="_blank" href="https://web.snauka.ru/issues/2016/01/62263">Теплотехнические характеристики жидкого керамического теплоизоляционного материала на основе алюмосиликатных и натриево-боросиликатных микросфер</a>




 12. <a rel="nofollow target="_blank" href="https://russiabase.ru/prices?region=82&mark=ai95">RUSSIABASE</a> дата обращения: 16.05.2026








 13. Мироненко, Е.П. Исследование процесса малых дыханий резервуаров для минимизации потерь нефти при хранении / Е.П. Мироненко, М.М. Бердник // Технологии нефтегазового дела и недропользования: материалы Всероссийской научно-практической конференции с международным участием, Москва, 24–25 сентября 2025 / под ред. А.Е. Котельникова. – М.: РУДН, 2025. – С. 99–101.

Настройки cookie